煙溫
- 生物質(zhì)振動(dòng)爐排鍋爐SNCR脫硝反應(yīng)溫度窗口位置確定方法研究
外,脫硝效率將隨煙溫的偏離快速降低。在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,爐內(nèi)溫度會(huì)隨鍋爐負(fù)荷、燃料來(lái)源、受熱面換熱效率等多種因素的變化而改變,尤其是燃料的變化,很容易導(dǎo)致脫硝反應(yīng)的最佳溫度窗口位置發(fā)生變化,甚至大幅偏離原始設(shè)計(jì)位置。此外,由于爐排周期性振動(dòng)的緣故,爐內(nèi)煙溫與NOx生成還額外呈現(xiàn)分鐘級(jí)別的周期性波動(dòng),加之還原劑與煙氣混合的均勻性無(wú)法保證,極易造成脫硝效率受到影響,很多電廠只能依靠大幅提高氨氮摩爾比來(lái)實(shí)現(xiàn)NOx達(dá)標(biāo)排放,這無(wú)疑是極不經(jīng)濟(jì)的。因此,如何獲取溫度窗口
能源研究與利用 2023年6期2024-01-04
- 亞臨界鍋爐熱水再循環(huán)系統(tǒng)提升SCR 入口煙溫的技術(shù)實(shí)踐
低，脫硝裝置入口煙溫將降至300 ℃以下，為避免脫硝催化劑失去活性，脫硝裝置需要退出運(yùn)行，導(dǎo)致氮氧化物排放超標(biāo)，機(jī)組調(diào)峰中止。當(dāng)前在火電燃煤機(jī)組實(shí)現(xiàn)深度調(diào)峰的大背景下，SCR 系統(tǒng)在超低負(fù)荷或全負(fù)荷下可否正常投入是燃煤電廠必須要面對(duì)和解決的重要問(wèn)題。當(dāng)SCR 入口煙溫低于脫硝催化劑要求的最低溫度時(shí)，催化劑會(huì)有失效，NOx排放將提高超出國(guó)家環(huán)保要求，調(diào)峰運(yùn)行將受到嚴(yán)重制約，因此，針對(duì)深度調(diào)峰期間，脫硝裝置無(wú)法投入的機(jī)組，需要進(jìn)行提高脫硝裝置入口煙溫改造[2]
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年23期2023-08-21
- 燃煤煙氣冷凝節(jié)水及余熱回收熱力學(xué)分析
3/h，設(shè)計(jì)進(jìn)口煙溫為130 ℃，進(jìn)口處煙氣成份(干態(tài))φ(N2)為80.73 %、φ(CO2)為12.43 %、φ(O2)為6.55 %、φ(SO2)為0.288 %。由于脫硫塔前煙氣溫度為130 ℃，可采用低溫省煤器回收部分余熱，用于暖風(fēng)器或返回回?zé)嵯到y(tǒng)，回收熱量為煙氣顯熱，煙氣降溫幅度與煙氣酸露點(diǎn)相關(guān)。脫硫塔出口為飽和濕煙氣，煙氣含濕量較大且煙氣潛熱較多，在對(duì)煙氣進(jìn)行冷凝的同時(shí)，部分潛熱會(huì)進(jìn)入冷凝水中，這部分熱量沒(méi)有得到有效利用。通過(guò)分析脫硫前后煙氣
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年10期2022-10-19
- 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐低過(guò)壓差變化的分析與技術(shù)改進(jìn)建議
廠對(duì)鍋爐尾部入口煙溫的變化進(jìn)行了較長(zhǎng)時(shí)間的跟蹤與分析，總結(jié)了積灰的變化規(guī)律如下：?jiǎn)?dòng)初期，如果尾部低過(guò)區(qū)域用水沖洗，因?yàn)樗疀_洗后尾煙受熱面表面比較干凈，低過(guò)吸熱量增多，在該期間，就會(huì)出現(xiàn)低過(guò)金屬壁溫偏高，低過(guò)出口蒸汽溫度偏高（達(dá)488～500℃），而由于低過(guò)吸熱量較大，低過(guò)區(qū)域的煙溫并沒(méi)有多高，一般為640～670℃之間。隨著鍋爐運(yùn)行時(shí)間的增長(zhǎng)，一般第7-10天就會(huì)出現(xiàn)低過(guò)出口蒸汽溫度下降，入口煙溫上升的趨勢(shì)，這說(shuō)明低過(guò)受熱面表面上已經(jīng)開(kāi)始聚積了沉積灰，由
科學(xué)與信息化 2022年18期2022-09-26
- 燃燒沼氣對(duì)加熱爐相關(guān)性能影響研究
燃料對(duì)加熱爐各段煙溫和熱效率的影響。1 加熱爐簡(jiǎn)介1.1 加熱爐結(jié)構(gòu)參數(shù)及燃料特性以燃燒LNG的三段式步進(jìn)式加熱爐為研究對(duì)象，加熱爐預(yù)熱段L1=12 m，加熱段L2=10 m，均熱段L3=10 m，爐寬W=13.5 m，預(yù)熱段爐高H1=0.7 m，加熱段爐高H2=1.8 m，均熱段爐高H3=1.65 m。加熱爐采用端進(jìn)端出的出料方式，鋼坯在爐內(nèi)采用單排放料、側(cè)加熱，加熱爐加熱能為83 t/h，加熱鋼種為普碳鋼，鋼坯尺寸為0.15 m×0.15 m×12 m
智能城市 2022年6期2022-08-31
- 燃煤電廠脫硫廢水蒸發(fā)濃縮過(guò)程的熱平衡研究
量、蒸發(fā)量和出口煙溫的關(guān)系，用以指導(dǎo)廢水蒸發(fā)系統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)。1 熱平衡計(jì)算噴淋塔循環(huán)蒸發(fā)脫硫廢水，可以實(shí)現(xiàn)脫硫廢水濃縮減量。從原理上講，抽取脫硫塔入口不飽和高溫?zé)煔膺M(jìn)入濃縮塔，在濃縮塔內(nèi)，煙氣與霧化狀態(tài)的脫硫廢水液滴充分接觸和換熱，一部分廢水變?yōu)樗魵?，再被煙氣帶入后繼的脫硫塔內(nèi)。煙氣中所能攜帶的水蒸氣總量通過(guò)飽和含濕量（H）衡量，即煙氣中水蒸氣分壓達(dá)到飽和分壓。一般大氣壓條件下，水蒸氣的飽和分壓主要受溫度影響。煙氣的含濕量計(jì)算公式為：式中：為煙氣的含濕量
中國(guó)資源綜合利用 2022年7期2022-08-08
- 燒結(jié)終點(diǎn)溫度控制對(duì)余熱發(fā)電的影響
同導(dǎo)致大煙道的排煙溫度及熱量不同，在熱量平衡的情況下，大煙道排煙的熱量增減直接反饋在進(jìn)入環(huán)冷機(jī)的燒結(jié)礦熱量增減上，兩者熱量總和基本保持一致。工況分析如表2。由于280 m2燒結(jié)新安裝大煙道余熱回收鍋爐，分析中將大煙道余熱鍋爐產(chǎn)汽熱量折算，計(jì)算出原實(shí)際排煙溫度（不安裝大煙道余熱鍋爐的情況下）。表2 280m2燒結(jié)2個(gè)常見(jiàn)工況余熱分布表3 燒結(jié)終點(diǎn)溫度對(duì)余熱回收的影響為了進(jìn)一步研究終點(diǎn)溫度變化對(duì)余熱回收的影響，聯(lián)合廣州能源研究所研究人員對(duì)燒結(jié)機(jī)參數(shù)進(jìn)行測(cè)試研究
冶金動(dòng)力 2022年3期2022-06-24
- 超臨界鍋爐省煤器旁路復(fù)合熱水再循環(huán)提升SCR入口煙溫技術(shù)應(yīng)用研究
低，脫硝裝置入口煙溫將降至300 ℃以下，為避免脫硝催化劑失去活性，脫硝裝置需要退出運(yùn)行，導(dǎo)致氮氧化物排放超標(biāo)，機(jī)組調(diào)峰中止。因此，針對(duì)深度調(diào)峰期間，脫硝裝置無(wú)法投入的機(jī)組，需要進(jìn)行提高脫硝裝置入口煙溫改造。提高脫硝裝置入口煙溫的主要技術(shù)包括省煤器外部煙氣旁路［7］、省煤器內(nèi)部煙氣旁路、熱水再循環(huán)、省煤器給水旁路、分級(jí)省煤器［8-9］、附加高溫加熱器［10］等。絕大多數(shù)燃煤機(jī)組通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)選擇單一技術(shù)方案即可實(shí)現(xiàn)機(jī)組深度調(diào)峰期間脫硝裝置入口煙溫提升至工作溫
山東電力技術(shù) 2022年5期2022-06-03
- 垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造情況分析
度，尤其是過(guò)熱器煙溫，從而降低過(guò)熱器金屬壁面溫度；二是采取表面防腐措施，即采用抗腐蝕性更好的受熱面管材或在基材表面敷設(shè)防腐涂層，如堆焊、熱噴涂、重熔等，提高余熱鍋爐受熱面的防腐性能，大幅降低高溫腐蝕風(fēng)險(xiǎn)，保證余熱鍋爐的長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行[3]。本文以某一垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造為例，圍繞余熱鍋爐高溫防腐的需求，介紹余熱鍋爐技改措施，對(duì)比余熱鍋爐技改前后的運(yùn)行參數(shù)，分析余熱鍋爐技術(shù)改造高溫防腐效果，為后續(xù)垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造提供案例參考和現(xiàn)實(shí)依據(jù)。1 垃
機(jī)電工程技術(shù) 2022年3期2022-05-12
- 600MW超臨界機(jī)組優(yōu)化調(diào)整降低煤耗分析
中所有出入口處的煙溫均下降，同時(shí)排煙溫度也會(huì)有明顯下降，這使得鍋爐的熱效率提高，機(jī)組的耗煤量會(huì)相應(yīng)減少。本文所述鍋爐具有對(duì)流特性，如鍋爐負(fù)荷下降則燃煤量與內(nèi)部傳熱量、爐膛出口處的煙氣溫度均下調(diào)，由此促使對(duì)流受熱區(qū)域的傳熱溫差縮小、煙溫下降。所以，減輕鍋爐負(fù)荷省煤器出口處的煙氣與排煙的實(shí)際溫度會(huì)降低，此時(shí)機(jī)組因?yàn)榕艧熢斐傻臒崃繐p失也會(huì)減少。煤種。機(jī)組運(yùn)行中，如改變煤種會(huì)引起煙氣物理特性的明顯變化，繼而對(duì)機(jī)組換熱效果帶來(lái)影響，引發(fā)煙溫變化。煤炭的眾多成分，對(duì)S
電力設(shè)備管理 2022年23期2022-02-11
- 某垃圾焚燒發(fā)電廠省煤器積灰、結(jié)焦問(wèn)題解決分析
灰、結(jié)焦嚴(yán)重，排煙溫度偏高，運(yùn)行25-30天左右，需停爐處理，否則將影響鍋爐長(zhǎng)周期運(yùn)行（見(jiàn)圖1）。圖1 過(guò)熱器積灰、結(jié)焦情況通過(guò)對(duì)運(yùn)行情況分析，確定主要原因是由于入爐垃圾熱值較高，垃圾處理量偏大，爐膛出口煙氣溫度過(guò)高，導(dǎo)致積灰位置由過(guò)熱器移至高溫省煤器處，省煤器清灰裝置清下的灰渣，可能會(huì)導(dǎo)致下方的空預(yù)器堵塞，從而堵塞整個(gè)尾部煙道，造成鍋爐停運(yùn)檢修，甚至頻繁更換省煤器[1-2]。電廠前期運(yùn)行措施是停止運(yùn)行高壓加熱器，把給水溫度從設(shè)計(jì)溫度150℃降低至103℃
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年28期2021-10-14
- 660 MW切圓燃燒塔式鍋爐煙溫偏差機(jī)理數(shù)值模擬
造成的流速不均和煙溫偏差方面，將進(jìn)一步造成受熱管內(nèi)汽溫偏差與局部的超溫爆管，引發(fā)鍋爐運(yùn)行的安全問(wèn)題[7-9]。一般來(lái)說(shuō)，塔式鍋爐煙溫偏差與汽溫偏差相較于Π型鍋爐都偏小，這主要是由于塔式鍋爐的受熱面布置在豎直煙道內(nèi)，鍋爐內(nèi)高溫?zé)煔獾牧鲃?dòng)更均勻。然而，塔式鍋爐實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中仍存在煙溫偏差較大等問(wèn)題[10-11]。相較直接試驗(yàn)法，數(shù)值分析方法在大型電站鍋爐研究中具有投入成本低、效率高以及量化分析等優(yōu)勢(shì)。Tian等[12]模擬了某四角切圓Π型鍋爐，發(fā)現(xiàn)爐膛上部煙氣
潔凈煤技術(shù) 2021年4期2021-09-03
- 墻式燃盡風(fēng)水平擺角及風(fēng)量偏置對(duì)四角切圓鍋爐煙溫偏差影響的模擬與試驗(yàn)研究
改善切圓鍋爐出口煙溫偏差，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)展了豐富的研究，主要技術(shù)手段如優(yōu)化受熱面布置形式（大屏過(guò)熱器與末級(jí)過(guò)熱器之間管道由交叉改為平行）［7］、主燃燒區(qū)二次風(fēng)反切［8］、調(diào)整燃燒器擺角［9］等。與此同時(shí)，為達(dá)到國(guó)家環(huán)保要求，低氮燃燒技術(shù)也廣泛應(yīng)用于燃煤電站鍋爐，其中燃盡風(fēng)技術(shù)是火電廠燃煤鍋爐采用深度空氣分級(jí)低NOx燃燒技術(shù)的重要方法之一［10-14］。調(diào)整燃盡風(fēng)以達(dá)到減小爐膛出口部分殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量，使得水平煙道煙速分布更加均勻，是解決四角切圓鍋爐殘余旋轉(zhuǎn)帶來(lái)熱
湖北電力 2021年3期2021-08-23
- 城市生活垃圾焚燒發(fā)電廠余熱鍋爐過(guò)熱器運(yùn)行參數(shù)分析
控制過(guò)熱器的進(jìn)口煙溫來(lái)降低過(guò)熱器的金屬壁面溫度，讓過(guò)熱器在低腐蝕溫度區(qū)域運(yùn)行；二是采用抗腐蝕性更好的換熱管材質(zhì)來(lái)應(yīng)對(duì)，特別是近兩年堆焊技術(shù)、火焰噴涂技術(shù)、激光熔覆等防腐技術(shù)的應(yīng)用，使鍋爐參數(shù)的提升提供了保障。通過(guò)跟蹤國(guó)內(nèi)次高溫次高壓的垃圾焚燒余熱爐的運(yùn)行情況，對(duì)運(yùn)行數(shù)據(jù)分析整理來(lái)推導(dǎo)出過(guò)熱器（以高溫過(guò)熱器、中溫過(guò)熱器為研究對(duì)象）的高溫?zé)煔猸h(huán)境，分析過(guò)熱器的換熱面溫度隨運(yùn)行時(shí)間的推移而發(fā)生的影響，與之對(duì)應(yīng)的減溫噴水量的變化趨勢(shì)，及與過(guò)熱器煙溫的關(guān)聯(lián)性；分析不
機(jī)電工程技術(shù) 2021年5期2021-06-24
- 基于相變凝聚傳熱的深度減排研究與應(yīng)用
后煙氣溫度(簡(jiǎn)稱煙溫)的影響。通過(guò)煙氣冷凝器(Flue Gas Condenser， FGC)表面相變凝聚傳熱以達(dá)到降低可凝結(jié)顆粒物排放的目的。1 吸收塔出口煙溫影響因素研究經(jīng)吸收塔噴淋后的煙氣為飽和濕煙氣或近飽和濕煙氣，在煙氣溫度降低過(guò)程中，伴隨著水蒸氣凝結(jié)，其釋放的熱量包括兩部分：一部分為物理顯熱；一部分為汽化潛熱，其中汽化潛熱占總熱量的85%～90%。吸收塔出口煙溫一般在47～60 ℃，其決定了相變凝聚過(guò)程中的煙氣溫降及換熱量的大小，進(jìn)而對(duì)設(shè)備換熱面
東北電力技術(shù) 2021年3期2021-04-08
- 火電廠并網(wǎng)脫硝和低負(fù)荷脫硝的技術(shù)現(xiàn)狀
行時(shí)間。催化劑在煙溫為305℃（對(duì)應(yīng)約300 MW負(fù)荷）條件下可安全穩(wěn)定運(yùn)行，催化劑在煙溫為280℃條件下運(yùn)行時(shí)會(huì)導(dǎo)致活性緩慢下降。在運(yùn)行時(shí)間不超過(guò)3.0 h的條件下，可以通過(guò)升高機(jī)組負(fù)荷的方式使得催化劑性能恢復(fù)[4]。1.2 優(yōu)化啟動(dòng)配煤應(yīng)在機(jī)組啟動(dòng)期間優(yōu)化配煤，如采用高揮發(fā)分煤、低硫煤，以降低NOx生成量和最低噴氨溫度。1.3 提高鍋爐水側(cè)溫度1）在鍋爐上水時(shí)投入輔汽加熱除氧器，提高除氧器出口水溫至最高允許溫度，避免鍋爐本體尤其是省煤器區(qū)域在啟動(dòng)初期出
江西電力 2021年10期2021-03-30
- 300 MW機(jī)組鍋爐低負(fù)荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫提升方案研究
熱汽溫和脫硝入口煙溫偏低的問(wèn)題嚴(yán)重影響了機(jī)組低負(fù)荷工況下的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行和調(diào)峰能力，解決上述問(wèn)題已經(jīng)成為電廠的當(dāng)務(wù)之急。本文主要根據(jù)電廠目前實(shí)際運(yùn)行參數(shù)、設(shè)備狀態(tài)以及燃用煤質(zhì)，針對(duì)低負(fù)荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫偏低的問(wèn)題進(jìn)行綜合分析，提出低負(fù)荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫提升的解決思路及推薦改造方案，保證機(jī)組低負(fù)荷下蒸汽參數(shù)、煙氣溫度等參數(shù)滿足運(yùn)行要求，實(shí)現(xiàn)機(jī)組鍋爐在低負(fù)荷下安全、穩(wěn)定運(yùn)行。1 鍋爐目前存在的問(wèn)題目前機(jī)組鍋爐主要存在低負(fù)荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫
東北電力技術(shù) 2021年12期2021-02-14
- 轉(zhuǎn)爐二次除塵燒布袋的原因及解決措施
轉(zhuǎn)爐二次除塵進(jìn)氣煙溫高的原因1）兌鐵水時(shí)會(huì)出現(xiàn)煙溫高的情況，尤其是轉(zhuǎn)爐加入的廢鋼含有大量的油等易燃物時(shí)，兌鐵過(guò)程中煙溫增加較快。2）在冶煉中期發(fā)生大的噴濺，會(huì)出現(xiàn)煙溫高的情況。3）濺渣時(shí)由于一次除塵轉(zhuǎn)速低，也會(huì)出現(xiàn)煙溫高的情況。6 燒布袋的原因煉鋼廠二次除塵燒布袋的原因是高溫收縮除塵器布袋。高溫?zé)煔鈱?duì)除塵器布袋的一種損害是高溫收縮，雖然每種濾料的使用溫度不同，但當(dāng)煙氣溫度超過(guò)其使用溫度后，如其徑向收縮率過(guò)大，會(huì)使除塵器布袋在長(zhǎng)度方向上尺寸變短，除塵器布袋袋
山西冶金 2021年5期2021-01-27
- 燃煤電廠WGGH系統(tǒng)煙冷器堵塞的原因分析及在線治理對(duì)策
模塊串聯(lián)布置，將煙溫由150℃降至90℃。每列在第一二組模塊之間、第三四組模塊之間分上下兩層共布置4桿蒸汽吹灰器，廠家推薦吹灰壓力為1.0～1.5 MPa;第二部分為煙氣加熱器，布置在脫硫系統(tǒng)和煙囪之間的水平煙道上，通過(guò)煙氣加熱器將尾部煙氣(脫硫系統(tǒng)出口)加熱到80℃。機(jī)組脫硝系統(tǒng)采用SCR技術(shù)。該機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中出現(xiàn)WGGH系統(tǒng)A/B列煙冷器換熱面堵塞現(xiàn)象，造成煙氣側(cè)差壓高，風(fēng)煙系統(tǒng)阻力增加，機(jī)組帶負(fù)荷受限。針對(duì)此問(wèn)題，電廠積極開(kāi)展項(xiàng)目攻關(guān)，結(jié)合堵塞機(jī)理
化工設(shè)計(jì) 2020年6期2021-01-08
- 燃煤煙氣脫氯對(duì)煙氣溫度的影響
存在水量過(guò)大導(dǎo)致煙溫降幅大，煙道壁面積灰等問(wèn)題。煤中含有一定的氯元素，研究認(rèn)為煤炭中的氯元素在含有大量微孔的鏡質(zhì)組中積聚，主要與煤的有機(jī)成分有關(guān)[6-8]。煤中的氯在燃燒過(guò)程中96%以上的氯元素釋放至燃煤煙氣中[9-10]，煙氣中的氯元素95%以上又以HCl的形式存在[11]，煙氣經(jīng)過(guò)濕法脫硫后，約90%以上的HCl被脫硫漿液吸收[12]。基于此，若是在煙氣進(jìn)入脫硫塔前，能將煙氣中的HCl脫除，脫硫廢水流量就將大大減少。先前，課題組通過(guò)化學(xué)動(dòng)力學(xué)模擬[13
吉林電力 2020年3期2020-07-10
- 煙氣“消白”改造項(xiàng)目設(shè)計(jì)參數(shù)的確定
，各地均提出了排煙溫度及含濕量的具體控制要求［13］。對(duì)于煙氣“消白”改造項(xiàng)目，煤質(zhì)水分、吸收塔入口煙溫及出口煙溫等設(shè)計(jì)參數(shù)的確定，直接影響系統(tǒng)設(shè)備選型及改造成本。常規(guī)改造項(xiàng)目設(shè)計(jì)參數(shù)的確定方法一般有以下2種。（1）通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)摸底試驗(yàn)確定設(shè)計(jì)參數(shù)。（2）根據(jù)機(jī)組歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)確定設(shè)計(jì)參數(shù)?，F(xiàn)場(chǎng)摸底試驗(yàn)受試驗(yàn)期間的煤質(zhì)成分、機(jī)組運(yùn)行工況及氣象條件限制較大，而根據(jù)機(jī)組歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)，盲目采取最高歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)作為設(shè)計(jì)參數(shù)，改造成本較高。本文以江蘇某電廠630MW 機(jī)組
綜合智慧能源 2020年6期2020-06-30
- 600MW超臨界機(jī)組靈活性全負(fù)荷脫硝運(yùn)行技術(shù)
，當(dāng)脫硝裝置入口煙溫低于下限值時(shí)SCR脫硝系統(tǒng)無(wú)法正常投運(yùn)，導(dǎo)致氮氧化物排放嚴(yán)重超標(biāo)，因此實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷脫硝達(dá)到超低排放成了技術(shù)難題。為了解決機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)前、低負(fù)荷及機(jī)組停運(yùn)過(guò)程中SCR入口煙溫低于下限值的脫硝退出的問(wèn)題，增設(shè)了煙氣旁路系統(tǒng)。在鍋爐點(diǎn)火前通過(guò)冷段抽汽工業(yè)供熱與#2高加投的運(yùn)行優(yōu)化技術(shù)來(lái)提高給水溫度，結(jié)合脫硝煙氣旁路來(lái)提高鍋爐煙溫，根據(jù)實(shí)際運(yùn)行應(yīng)用情況，在機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)前、機(jī)組停運(yùn)過(guò)程中均實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷脫硝，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組全負(fù)荷工況下的脫硝投入，達(dá)到超低排
電力設(shè)備管理 2020年4期2020-05-14
- 再生銅煙溫控制的設(shè)計(jì)與實(shí)踐
。2 布袋除塵器煙溫控制布袋除塵器設(shè)計(jì)時(shí)首先應(yīng)確定布袋濾料的類型，因?yàn)闉V料決定了除塵器的除塵效率，同時(shí)也是除塵器的主要使用成本。應(yīng)根據(jù)陽(yáng)極爐煙氣性質(zhì)（煙氣腐蝕性、溫度、濕度、含氧量）和煙塵性質(zhì)（粒度、形狀、成分）、煙塵濃度等因素，來(lái)選擇合適的濾料。以上因素中，煙氣溫度尤為關(guān)鍵，它直接影響濾料的使用壽命和技術(shù)性能，其影響可用煙溫上限和煙溫下限來(lái)衡量。2.1 布袋除塵器煙溫上限常規(guī)的干式收塵設(shè)備中，布袋除塵器能承受的煙氣溫度較低，是因?yàn)槠洳即鼮V料的工作溫度較低
銅業(yè)工程 2020年1期2020-04-22
- 寬負(fù)荷SCR脫硝系統(tǒng)的全負(fù)荷拓展技術(shù)探索
R脫硝反應(yīng)器入口煙溫；二是采用寬溫催化劑，提高催化劑低溫活性。通過(guò)這兩種方式可以拓寬脫硝系統(tǒng)的投入負(fù)荷，甚至有可能實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷投入(并網(wǎng)前即投入)。改造熱力系統(tǒng)主要是以下幾種方式或者幾種方式的組合：(1) 增加省煤器煙道旁路，通過(guò)調(diào)整煙氣擋板的方式減少省煤器水吸熱量使SCR脫硝反應(yīng)器入口煙溫提升。(2) 增加省煤器水旁路，使部分給水直接進(jìn)入水冷壁，減少給水在省煤器中吸熱。(3) 增加省煤器再循環(huán)水路。(4) 省煤器分級(jí)設(shè)置。將原省煤器分為兩級(jí)，一級(jí)留在SCR
發(fā)電設(shè)備 2020年2期2020-04-06
- 1 000 MW 超超臨界二次再熱燃煤機(jī)組煙氣余熱利用研究
可降低電除塵入口煙溫，提高除塵率，但由于煙氣露點(diǎn)溫度的限制，此種布置方式對(duì)煙氣熱量回收效果并不好，同時(shí)由于煙溫的降低，容易造成低溫省煤器堵灰，同時(shí)為保證送、引風(fēng)機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行，還需對(duì)相應(yīng)設(shè)備進(jìn)行低溫防腐處理，故不推薦使用。方案Ⅱ裝置布置位置如圖2 所示，此種方式雖可解決低溫省煤器堵灰等問(wèn)題，但無(wú)法降低煙溫，無(wú)法提高電除塵率，同時(shí)此種布置方式危險(xiǎn)系數(shù)較高，一旦低溫省煤器發(fā)生泄漏，加熱介質(zhì)進(jìn)入風(fēng)機(jī)，對(duì)機(jī)組安全運(yùn)行不利，故也不能使用［3-4］。圖1 低溫省煤器布置方
山東電力技術(shù) 2019年10期2019-11-11
- 600MW超臨界機(jī)組并網(wǎng)后噴氨快速投入方法
程中不可避免存在煙溫低現(xiàn)象，導(dǎo)致脫硝噴氨不能盡快投入。現(xiàn)行環(huán)保法規(guī)從機(jī)組并網(wǎng)開(kāi)始對(duì)NOx排放進(jìn)行考核，通過(guò)對(duì)機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中重要操作進(jìn)行優(yōu)化和調(diào)整，實(shí)現(xiàn)機(jī)組并網(wǎng)加負(fù)荷時(shí)間縮短，減少污染物排放。關(guān)鍵詞：超臨界;機(jī)組啟動(dòng);煙溫;脫硝噴氨引言伴隨著工業(yè)的發(fā)展，近年來(lái)環(huán)境污染問(wèn)題越來(lái)越嚴(yán)重，世界上人們對(duì)環(huán)境污染越來(lái)越來(lái)越關(guān)注，特別是大氣環(huán)境污染更是重中這重。我國(guó)的環(huán)境污染問(wèn)題也越來(lái)越嚴(yán)重，國(guó)家對(duì)環(huán)境污染的治理更加重視。對(duì)于燃煤電廠對(duì)大氣造成的污染主要二氧化硫及氮氧化
中國(guó)電氣工程學(xué)報(bào) 2019年21期2019-10-21
- 機(jī)組寬負(fù)荷脫硝系統(tǒng)正常投入方案
重點(diǎn)針對(duì)影響脫硝煙溫各因素的分析和研究，結(jié)合機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況，對(duì)機(jī)組啟動(dòng)和低負(fù)荷運(yùn)行過(guò)程進(jìn)行燃燒優(yōu)化。通過(guò)降低鍋爐啟動(dòng)風(fēng)量、減少省煤器換熱、提高給水溫度的措施，達(dá)到機(jī)組并網(wǎng)后低負(fù)荷下投入脫硝系統(tǒng)以及在深調(diào)峰等寬負(fù)荷下保證脫硝系統(tǒng)正常運(yùn)行?！娟P(guān)鍵詞】超臨界機(jī)組；鍋爐；脫硝；煙溫；調(diào)峰一、概述國(guó)電電力大同發(fā)電有限責(zé)任公司#9、#10機(jī)組為660MW燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，鍋爐為東方鍋爐（集團(tuán)）股份責(zé)任公司設(shè)計(jì)制造的超臨界參數(shù)變壓直流爐，一次中間再熱、單爐膛、尾部雙煙
科學(xué)導(dǎo)報(bào)·科學(xué)工程與電力 2019年9期2019-10-20
- 空氣預(yù)熱器排煙溫度偏差分析
)。1 空預(yù)器排煙溫度存在問(wèn)題#2鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，#1空預(yù)器排煙溫度(以下簡(jiǎn)稱煙溫)較#2的偏高，最高偏差達(dá)20 ℃左右。通過(guò)調(diào)取該機(jī)組不同時(shí)間段的分散控制系統(tǒng)(DCS)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)在空預(yù)器入口煙溫相差不大的情況下，2臺(tái)空預(yù)器出口煙溫存在較大偏差，空預(yù)器煙溫偏差見(jiàn)表1。2 空預(yù)器煙溫偏差問(wèn)題診斷為分析#2機(jī)組2臺(tái)空預(yù)器煙溫偏差較大的原因，在450 MW工況下對(duì)#2機(jī)組2臺(tái)空預(yù)器進(jìn)出口溫度場(chǎng)進(jìn)行標(biāo)定，分析兩側(cè)煙溫偏差較大的原因。通過(guò)網(wǎng)格多點(diǎn)取樣法測(cè)得2臺(tái)空預(yù)器
綜合智慧能源 2019年6期2019-07-10
- 燃煤鍋爐全負(fù)荷脫硝技術(shù)的研究及應(yīng)用
負(fù)荷的省煤器出口煙溫設(shè)計(jì)，當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，省煤器出口煙氣溫度會(huì)低于下限值，無(wú)法滿足脫硝裝置的溫度要求。目前，火電機(jī)組基本參與調(diào)峰，這就造成鍋爐經(jīng)常會(huì)在低負(fù)荷段運(yùn)行，而此時(shí)省煤器出口煙氣溫度偏低，過(guò)低的煙氣溫度不能滿足脫硝系統(tǒng)連續(xù)、穩(wěn)定的投運(yùn)要求，導(dǎo)致NOX排放值超過(guò)國(guó)家排放標(biāo)準(zhǔn)。為了解決火電機(jī)組低負(fù)荷脫硝系統(tǒng)被迫退出運(yùn)行的問(wèn)題，國(guó)內(nèi)開(kāi)展了大量的理論研究，并對(duì)相關(guān)設(shè)備進(jìn)行改造，提高鍋爐煙溫適應(yīng)催化劑，但是仍然不能實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷段脫硝投入運(yùn)行。針對(duì)完成脫硝煙溫
浙江電力 2019年6期2019-07-10
- 某300MW機(jī)組20%TRL工況寬負(fù)荷脫硝技術(shù)改造方案探討
期間，SCR入口煙溫在292℃，故需要考慮對(duì)SCR系統(tǒng)進(jìn)行全負(fù)荷脫硝研究。通常SCR裝置的最佳反應(yīng)溫度范圍為300～400℃，對(duì)于特定的裝置，催化劑的設(shè)計(jì)溫度范圍稍有變化，通常按照鍋爐正常負(fù)荷的省煤器出口煙溫設(shè)計(jì)，當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，省煤器出口煙氣溫度會(huì)低于下限值，無(wú)法滿足脫硝裝置的溫度要求。寬負(fù)荷脫硝技術(shù)一般分為兩類：(1)催化劑改造為低溫催化劑，使得催化劑能夠滿足低負(fù)荷時(shí)煙氣溫度的運(yùn)行要求；(2)提高進(jìn)入SCR煙氣的溫度，控制機(jī)組在任意負(fù)荷下反應(yīng)器中煙
山東化工 2019年3期2019-03-09
- 省煤器表面污染對(duì)SCR脫硝經(jīng)濟(jì)性的影響
下降。SCR反應(yīng)煙溫是隨機(jī)組負(fù)荷降低而降低的，因此在低負(fù)荷下由于煙溫低于SCR最低允許溫度導(dǎo)致SCR退出運(yùn)行是目前國(guó)內(nèi)燃煤電站較普遍存在的問(wèn)題[7]。鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，省煤器表面污染會(huì)影響脫硝反應(yīng)溫度，由于灰污層的導(dǎo)熱系數(shù)很低，熱阻很大，會(huì)降低受熱面的傳熱效果，直接影響省煤器出口煙溫和SCR系統(tǒng)的脫硝性能。同時(shí)鍋爐排煙溫度提高，鍋爐效率降低，嚴(yán)重的積灰或結(jié)渣對(duì)鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有很大的影響[8]。盡管國(guó)內(nèi)外學(xué)者關(guān)于鍋爐受熱面潔凈程度對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響進(jìn)行了大量
發(fā)電設(shè)備 2018年6期2018-11-29
- 火力發(fā)電廠白色煙羽治理中的節(jié)能優(yōu)化
常運(yùn)行時(shí)煙囪排放煙溫持續(xù)穩(wěn)定達(dá)到75℃以上，冬季（每年11月至第二年2月）和重污染預(yù)警啟動(dòng)時(shí)排放煙溫持續(xù)穩(wěn)定達(dá)到78℃以上。公司超凈排放改造以后采取了多項(xiàng)節(jié)能優(yōu)化措施[5-6]，按照目前環(huán)保要求的固定煙溫排放，在低溫、潮濕環(huán)境下GGH加熱器會(huì)消耗大量輔助蒸汽，導(dǎo)致機(jī)組效率降低，煤耗上升，因此，筆者認(rèn)為排煙溫度的設(shè)定值得研究與探討。1 白色煙羽生成原理采用濕法脫硫技術(shù)的脫硫吸收塔內(nèi)噴嘴向快速流動(dòng)的高溫?zé)煔鈬姙⒚摿驖{液，漿液與煙氣充分接觸，在其反應(yīng)過(guò)程中煙氣被
上海節(jié)能 2018年10期2018-11-01
- 煙氣溫度高引起空預(yù)器異常的控制措施
式燃燒。1 防止煙溫快速上升的措施1.1 加強(qiáng)鍋爐吹灰管理工作通過(guò)鍋爐吹灰，可以清除爐膛、過(guò)熱器、省煤器、空預(yù)器等受熱面的結(jié)焦和積灰，增強(qiáng)各受熱面的傳熱能力，使鍋爐各受熱面的運(yùn)行參數(shù)處于理想狀態(tài)，降低排煙溫度和熱損失。負(fù)荷50 %以上，必須吹灰；負(fù)荷50 %以下，每天長(zhǎng)吹1次，隔天短吹1次。吹灰時(shí)，應(yīng)視燃燒情況投入等離子或者微油裝置進(jìn)行助燃。1.2 優(yōu)化鍋爐制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，應(yīng)減少上排磨煤機(jī)煤量或者停運(yùn)上排磨煤機(jī)，保持3臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，磨煤機(jī)
電力安全技術(shù) 2018年6期2018-07-24
- 1 000 MW超超臨界機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中脫硝全負(fù)荷投運(yùn)策略研究與應(yīng)用
時(shí)脫硝SCR工作煙溫達(dá)不到催化劑的最低溫度要求(305 ℃)，脫硝SCR系統(tǒng)無(wú)法投運(yùn)。本文深入研究脫硝全負(fù)荷投運(yùn)策略，從運(yùn)行優(yōu)化入手，利用各項(xiàng)有利邊界條件，最終實(shí)現(xiàn)機(jī)組并網(wǎng)前脫硝入口煙溫大于305 ℃并全負(fù)荷投入脫硝。1 脫硝SCR系統(tǒng)簡(jiǎn)介1 000 MW機(jī)組脫硝SCR系統(tǒng)是由藍(lán)天求是環(huán)保公司設(shè)計(jì)，采取選擇性催化還原(SCR)法來(lái)達(dá)到去除煙氣中NOx的目的，配置 2臺(tái) SCR反應(yīng)器，采用純度為 99.6%的液氨作為脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)劑。脫硝系統(tǒng)設(shè)計(jì)2層催化劑，
重慶電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2018年6期2018-03-12
- 600 MV超臨界機(jī)組全負(fù)荷脫硝技術(shù)改造方案分析
CR脫硝系統(tǒng)入口煙溫低，成為了影響SCR脫硝系統(tǒng)投運(yùn)的重要原因。因此，解決火電廠低負(fù)荷工況下脫硝系統(tǒng)入口煙度低的問(wèn)題，是實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷脫硝的關(guān)鍵。目前，國(guó)內(nèi)外提高SCR脫硝設(shè)備入口煙溫的措施主要有投入熱水循環(huán)系統(tǒng)、省煤器分級(jí)改造、設(shè)置煙道旁路等[1]。1 熱水再循環(huán)方案如圖1所示，SCR脫硝的熱水循環(huán)方案為從下降管引一水路，經(jīng)熱水循環(huán)泵系統(tǒng)至省煤器入口。引入的水路與省煤器入口的給水混合，提高了給水溫度，從而提高省煤器的排煙溫度。當(dāng)SCR入口煙溫低于300℃時(shí)，
科技與創(chuàng)新 2018年4期2018-02-28
- 600 MW機(jī)組寬工況脫硝改造分析
負(fù)荷時(shí)SCR入口煙溫低脫硝退出問(wèn)題，對(duì)比了提高SCR入口煙溫的3種方法，提出1號(hào)機(jī)組分級(jí)省煤器改造方案，對(duì)改造效果及安全經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行分析，認(rèn)為省煤器分級(jí)改造可實(shí)現(xiàn)最低穩(wěn)燃負(fù)荷至滿負(fù)荷較寬工況脫硝，運(yùn)行可靠，減排效果明顯，投資回收周期短。SCR；催化劑；寬工況；脫硝；煙溫；分級(jí)省煤器；氮氧化物；鍋爐效率為遏制污染物排放，提高大氣質(zhì)量，中華人民共和國(guó)環(huán)境保護(hù)部發(fā)布了GB 13223-2011 《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》,標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定自2014 年7 月1日起，燃煤
河北電力技術(shù) 2017年4期2017-09-25
- 600 MW超臨界機(jī)組鍋爐寬負(fù)荷脫硝技術(shù)的探索及實(shí)踐
由于脫硝系統(tǒng)入口煙溫無(wú)法滿足系統(tǒng)投運(yùn)的最低溫度，煙氣中NOX污染物不能實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放。為了提高機(jī)組調(diào)峰能力，保證環(huán)保指標(biāo)全程達(dá)標(biāo)，某發(fā)電廠在寬負(fù)荷脫硝改造前后，開(kāi)展了大量的探索和實(shí)踐，并總結(jié)出行之有效的措施，大幅降低了脫硝系統(tǒng)投入的最低負(fù)荷點(diǎn)，為同類型機(jī)組實(shí)現(xiàn)寬負(fù)荷脫硝系統(tǒng)投入提供借鑒。深度調(diào)峰；寬負(fù)荷；脫硝技術(shù)；脫硝煙氣旁路；靈活性0 引言2016年11月7日，國(guó)家發(fā)改委、國(guó)家能源局對(duì)外正式發(fā)布《電力發(fā)展“十三五”規(guī)劃》（2016—2020年），“十三五”
浙江電力 2017年7期2017-08-22
- 鍋爐汽溫、煙溫偏低原因分析及處理
主汽及再熱汽溫、煙溫達(dá)不到設(shè)計(jì)值的問(wèn)題普遍存在，通過(guò)對(duì)某電廠#5、6鍋爐運(yùn)行參數(shù)及工況的研究，分析造成鍋爐主、再熱汽溫、煙溫偏低的原因，提出相應(yīng)調(diào)整改造措施，優(yōu)化機(jī)組運(yùn)行參數(shù)，提高機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。關(guān)鍵詞：鍋爐；汽溫；煙溫；分析DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.13.0201 鍋爐簡(jiǎn)介某電廠#5、6機(jī)組選用上海鍋爐廠生產(chǎn)的SG-435/13.7-M766超高壓、中間再熱、自然循環(huán)、單汽包鍋爐。采用滾筒式鋼球磨煤機(jī)
山東工業(yè)技術(shù) 2017年13期2017-07-14
- 超凈排放中煙冷器出口煙溫控制優(yōu)化措施
排放中煙冷器出口煙溫控制優(yōu)化措施陳 濤，劉禮禎(上海外高橋第二發(fā)電有限責(zé)任公司，上海 200137)分析了超凈排放設(shè)施投用后煙冷器和煙熱器運(yùn)行情況，同時(shí)結(jié)合空預(yù)器后煙氣酸露點(diǎn)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分析了煙熱器后降煙溫運(yùn)行的可能性。通過(guò)實(shí)際降煙溫運(yùn)行，驗(yàn)證了新運(yùn)行方式下的設(shè)備安全性和機(jī)組經(jīng)濟(jì)性，最終實(shí)現(xiàn)滿足超凈排放要求的同時(shí)實(shí)現(xiàn)機(jī)組低能耗超凈運(yùn)行。超凈；煙熱器；煙冷器；酸露點(diǎn)為滿足電廠環(huán)保排放要求，上海外高橋第二發(fā)電有限公司6號(hào)機(jī)組于2015年11月25日完成超凈排放改
電力與能源 2017年2期2017-05-19
- 660 MW超臨界墻式切圓煤粉鍋爐煙溫偏差優(yōu)化控制
墻式切圓煤粉鍋爐煙溫偏差優(yōu)化控制郭岸龍1， 方慶艷1, 趙斯楠1, 吳 英2， 夏永俊2， 張 成1， 陳 剛1(1． 華中科技大學(xué) 煤燃燒國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 武漢 430074； 2. 國(guó)網(wǎng)江西省電力科學(xué)研究院， 南昌 330096)對(duì)某電廠660 MW超臨界墻式切圓煤粉鍋爐爐膛出口煙溫偏差過(guò)大現(xiàn)象進(jìn)行了數(shù)值模擬，并將模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較.結(jié)果表明:模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好；殘余旋轉(zhuǎn)氣流造成了煙溫偏差；將SOFA水平擺角反切、減小二次風(fēng)擋板開(kāi)度和
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2017年5期2017-05-15
- 燃煤電廠脫硝技術(shù)的分析比較
CR直接在鍋爐內(nèi)煙溫合適的區(qū)域噴入還原劑，使NOx直接與還原劑反應(yīng)，還原劑可以選擇氨氣或者尿素。SNCR反應(yīng)的最佳溫度為900～1100℃，在低于900℃時(shí)，反應(yīng)不完全，反映為脫硝效率低，NH3逃逸率高；當(dāng)高于1100℃時(shí)，氨氣會(huì)被氧化為NO。選擇合適的溫度區(qū)段以及控制停留時(shí)間，對(duì)SNCR脫硝效率影響較大，一般還原劑注入位置為爐膛煙窗后，為提高效率可以高溫過(guò)熱器后（～800℃）設(shè)置第二個(gè)還原劑注入位置，雖然NH3利用率開(kāi)始降低，但是還是可以一定程度提高脫硝
科技視界 2016年26期2016-12-17
- 鍋爐低負(fù)荷下運(yùn)行參數(shù)變化對(duì)SCR入口參數(shù)及鍋爐效率的影響
調(diào)整對(duì)SCR進(jìn)口煙溫的影響。煙溫影響著SCR系統(tǒng)的可靠運(yùn)行，且還必須對(duì)SCR入口的NOx質(zhì)量濃度進(jìn)行分析。筆者通過(guò)大量的試驗(yàn)，結(jié)合獲取的DCS數(shù)據(jù)，分析了低氮燃燒改造之后運(yùn)行參數(shù)對(duì)NOx的生成量、鍋爐效率等指標(biāo)的影響，為電廠運(yùn)行人員對(duì)鍋爐的優(yōu)化運(yùn)行提供參考。1 試驗(yàn)方法1.1試驗(yàn)鍋爐該電廠的鍋爐型號(hào)為SG-2090/25.4-M975，超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行，直流單爐膛，一次中間再熱，四角切圓燃燒，固態(tài)排渣，全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)，平衡通風(fēng)，露天布置。其主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)
發(fā)電設(shè)備 2016年1期2016-10-28
- MGGH系統(tǒng)的運(yùn)行調(diào)節(jié)分析
干式除塵器前進(jìn)口煙溫從150℃降至85℃，吸熱后的熱媒水進(jìn)入煙氣再熱器與煙氣進(jìn)行熱交換，將煙囪入口煙溫從46℃提升至72℃，放熱后的熱媒水通過(guò)循環(huán)泵，繼續(xù)進(jìn)入煙氣冷卻器，如此循環(huán)運(yùn)行。煙氣冷卻器吸收的煙氣余熱在優(yōu)先滿足煙氣再熱器的需求后，多余的熱量通過(guò)布置在煙氣再熱器后的凝結(jié)水換熱器，實(shí)現(xiàn)對(duì)凝結(jié)水加熱系統(tǒng)的輔助加熱，提高機(jī)組的運(yùn)行效率。凝結(jié)水取自軸封加熱器出口，回到8號(hào)低加入口，設(shè)計(jì)取水溫度38℃，回水溫度67.8℃。低負(fù)荷工況下，煙氣冷卻器吸收的煙氣余熱
山東工業(yè)技術(shù) 2016年16期2016-08-15
- 墻式分離燃盡風(fēng)對(duì)660 MW切圓燃燒鍋爐煙溫偏差影響的數(shù)值模擬研究
MW切圓燃燒鍋爐煙溫偏差影響的數(shù)值模擬研究陳前明1，方慶艷2，張成2，陳剛2(1. 廣東省粵電集團(tuán)有限公司沙角C電廠，廣東 東莞 523936；2.煤燃燒國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(華中科技大學(xué))，湖北 武漢 430074)為研究墻式分離燃盡風(fēng)(separatedover-fireair，SOFA)對(duì)切圓燃燒鍋爐煙溫偏差的影響效果，對(duì)1臺(tái)660MW四角切圓燃燒鍋爐開(kāi)展了多工況爐內(nèi)流動(dòng)、燃燒和污染物排放數(shù)值模擬，研究了墻式SOFA風(fēng)率和擺角對(duì)鍋爐煙溫偏差的影響。結(jié)果表明
廣東電力 2016年7期2016-08-08
- 解決SCR煙溫偏高問(wèn)題的H型鰭片省煤器的應(yīng)用
16）解決SCR煙溫偏高問(wèn)題的H型鰭片省煤器的應(yīng)用李曉暉（臺(tái)州發(fā)電廠，浙江臺(tái)州318016）某300MW機(jī)組進(jìn)行低NOX燃燒器和汽輪機(jī)擴(kuò)容改造（330MW）后，SCR煙溫超過(guò)了400℃的安全限值，利用H型鰭片管省煤器代替原有的光管省煤器，在330 MW工況下，SCR最高煙溫降低到了386.6℃的安全溫度，同時(shí)也降低了排煙溫度，使發(fā)電標(biāo)煤耗降低約1.16 g/kWh。省煤器；H型鰭片管；SCR煙溫；排煙溫度隨著我國(guó)電力工業(yè)的迅速發(fā)展，火電裝機(jī)容量逐年增長(zhǎng)，大
浙江電力 2016年1期2016-04-05
- 1 000 MW機(jī)組鍋爐啟動(dòng)階段提高脫硝煙溫的方法
啟動(dòng)階段提高脫硝煙溫的方法王如良，戴成峰，陳黎勇，林志峰，李 文（國(guó)電浙江北侖第一發(fā)電有限公司，浙江 寧波 315800）通過(guò)對(duì)影響脫硝煙溫各因素的分析和研究，結(jié)合機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況，對(duì)機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中的運(yùn)行方式進(jìn)行優(yōu)化，提出了相應(yīng)的提高煙溫的措施，提高了脫硝系統(tǒng)在機(jī)組低負(fù)荷及啟停階段的運(yùn)行安全性和機(jī)組啟動(dòng)階段脫硝系統(tǒng)的投運(yùn)率，保證了鍋爐NOX排放的合格率。鍋爐啟動(dòng)；提高；脫硝；進(jìn)口煙溫目前國(guó)內(nèi)應(yīng)用最多的煙氣脫硝技術(shù)是SCR（選擇性催化還原）技術(shù)，在脫硝系統(tǒng)進(jìn)
浙江電力 2016年8期2016-03-21
- 電站鍋爐對(duì)流煙道煙溫聲學(xué)監(jiān)測(cè)技術(shù)要點(diǎn)分析
電站鍋爐對(duì)流煙道煙溫聲學(xué)監(jiān)測(cè)技術(shù)要點(diǎn)分析崔振東（吉林省德惠市環(huán)境監(jiān)測(cè)站吉林德惠130300）電站鍋爐對(duì)流煙道煙溫聲學(xué)監(jiān)測(cè)技術(shù)可以在電站鍋爐的煙道發(fā)生輕微變化時(shí)就能監(jiān)測(cè)到改變情況，方便技術(shù)人員可以對(duì)電站鍋爐過(guò)熱器和再熱器超出標(biāo)準(zhǔn)溫度問(wèn)題及時(shí)的進(jìn)行解決。該監(jiān)測(cè)技術(shù)需要模擬建立對(duì)流煙溫管道的列陣試驗(yàn)室，在實(shí)驗(yàn)室安靜的環(huán)境中研究出聲波反應(yīng)出的煙道煙溫變化，這種監(jiān)測(cè)技術(shù)需要在電站鍋爐的現(xiàn)場(chǎng)安裝聲學(xué)監(jiān)測(cè)器的測(cè)點(diǎn)，保證實(shí)驗(yàn)室可以及時(shí)的接收到煙溫變化聲學(xué)信號(hào)，并且利用聲學(xué)
資源節(jié)約與環(huán)保 2015年12期2015-04-27
- 電站燃煤鍋爐全負(fù)荷SCR 脫硝控制技術(shù)探討
CR 反應(yīng)器入口煙溫經(jīng)常會(huì)低于SCR 催化劑的最佳反應(yīng)溫度窗口，難以滿足全負(fù)荷下低NOx 排放的要求。國(guó)外對(duì)于少數(shù)低溫高硫的煙氣通常采用增設(shè)省煤器旁路、利用高溫?zé)煔饧訜岬姆椒?，但在?guó)內(nèi)大部分燃煤機(jī)組都有頻繁低負(fù)荷長(zhǎng)期運(yùn)行的要求，采用省煤器旁路，增加了煤耗，也容易造成系統(tǒng)的積灰，因此對(duì)低溫催化劑的研發(fā)成為今年國(guó)內(nèi)的研發(fā)熱點(diǎn)［4－5］。1 全負(fù)荷SCR 脫硝控制現(xiàn)狀控制NOx 排放的技術(shù)包括低氮燃燒技術(shù)和煙氣脫硝技術(shù)。目前普遍采用的低氮燃燒技術(shù)主要有:低氮燃燒
節(jié)能技術(shù) 2015年2期2015-03-30
- 600MW燃煤機(jī)組低負(fù)荷脫硝改造實(shí)施方案
1 提高脫硝入口煙溫的措施為滿足鍋爐低負(fù)荷脫硝裝置的正常運(yùn)行要求，采取提高脫硝裝置入口煙溫的措施主要有：（1）設(shè)置省煤器煙氣旁路；（2）設(shè)置省煤器水旁路；（3）省煤器分級(jí)布置。通常主要采用的是設(shè)置省煤器煙氣旁路，可提高低負(fù)荷SCR入口煙溫在20℃~40℃左右。（1）省煤器煙氣旁路特點(diǎn)：優(yōu)勢(shì)：調(diào)節(jié)靈活，調(diào)節(jié)范圍大，對(duì)鍋爐運(yùn)行無(wú)大的影響。不足：占用空間大、布置有一定難度。（2）省煤器水旁路特點(diǎn)：優(yōu)勢(shì)：省煤器水管路尺寸小、便于布置，旁路水量采用調(diào)節(jié)閥控制方便可靠
資源節(jié)約與環(huán)保 2015年12期2015-01-28
- 鍋爐智能吹灰優(yōu)化系統(tǒng)的優(yōu)化實(shí)施
，以提高爐膛出口煙溫。末級(jí)受熱面加強(qiáng)吹灰有利于在負(fù)荷較低時(shí)提升過(guò)熱器二級(jí)減溫水流量，從而增加主汽溫調(diào)節(jié)余量，同時(shí)有利于提升再熱汽溫。表2給出了對(duì)比工況與試運(yùn)行工況期間鍋爐主、再熱汽溫及負(fù)荷平均值狀況，試運(yùn)行期間主再熱汽溫在平均負(fù)荷較低的情況下也均有所上漲，它體現(xiàn)了吹灰策略在不同負(fù)荷下根據(jù)傳熱需要靈活適應(yīng)的特點(diǎn)，而不是僅僅給出一個(gè)固定的優(yōu)化吹灰頻率。3.3 相關(guān)經(jīng)濟(jì)安全性指標(biāo)改善（1）降低排煙損失從圖2看試運(yùn)行工況下排煙溫度帶狀區(qū)域整體下移，煙溫較對(duì)比工況明
節(jié)能與環(huán)保 2014年4期2014-12-22
- 東莞地鐵2號(hào)線火災(zāi)報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)
?；馂?zāi)報(bào)警系統(tǒng)；煙溫復(fù)合探測(cè)器；感溫電纜First-author'saddressEMUS Design department，CSR Nanjing Puzhen rolling stock Co.，Ltd.，210031，NanJing，China近年來(lái)，世界各國(guó)地鐵火災(zāi)偶有發(fā)生，由于地鐵所具有相對(duì)封閉的環(huán)境特點(diǎn)，使得地下鐵道中發(fā)生的火災(zāi)比地面建筑物中發(fā)生的火災(zāi)更具危險(xiǎn)性?；馂?zāi)的影響因素較多，相互之間作用與制約關(guān)系復(fù)雜。如同樣是電氣設(shè)備故障導(dǎo)致的地鐵火
城市軌道交通研究 2014年5期2014-03-23
- 爐膛出口煙溫計(jì)算方法的研究
重問(wèn)題，爐膛出口煙溫計(jì)算不準(zhǔn)確與爐膛出口煙溫實(shí)測(cè)值同設(shè)計(jì)值存在較大偏差有關(guān)。當(dāng)爐膛出口煙溫比設(shè)計(jì)值高很多時(shí)，就會(huì)造成各級(jí)過(guò)熱器吸熱量明顯增多，出現(xiàn)過(guò)熱器管壁溫度超出設(shè)計(jì)值，減溫水量顯著增加，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)造成過(guò)熱器管壁爆裂的事故和結(jié)焦現(xiàn)象［1－2］。目前爐膛出口煙溫計(jì)算方法均是利用簡(jiǎn)化的理論模型，并且依據(jù)大量試驗(yàn)和運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行補(bǔ)充修正，但是存在一定的局限性［3］。因此，本文對(duì)幾種爐膛出口煙溫計(jì)算方法進(jìn)行系統(tǒng)的分析比較，為鍋爐設(shè)計(jì)和運(yùn)行的準(zhǔn)確計(jì)算提供可靠依據(jù)。1
黑龍江電力 2013年2期2013-03-05
- 爐膛出口煙氣測(cè)溫裝置的分析與比較
)本文就爐膛出口煙溫測(cè)量裝置為立足點(diǎn)，結(jié)合近年來(lái)測(cè)溫裝置的使用情況及其發(fā)展趨勢(shì)，分析了現(xiàn)有傳統(tǒng)的測(cè)溫裝置存在的優(yōu)勢(shì)和弊端，新興的紅外和聲波測(cè)溫的原理及其各自的特點(diǎn)，提出了解決鍋爐能夠在全負(fù)荷范圍內(nèi)長(zhǎng)期連續(xù)測(cè)量爐膛出口煙溫裝置困難問(wèn)題的方案。爐膛煙溫；全負(fù)荷連續(xù)測(cè)量；煙溫探針；紅外測(cè)溫系統(tǒng)；聲波測(cè)溫系統(tǒng)。1 爐膛煙氣測(cè)溫的重要性火電廠鍋爐燃燒調(diào)整對(duì)鍋爐安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行十分關(guān)鍵，而燃燒調(diào)整試驗(yàn)時(shí)需要監(jiān)測(cè)一系列參數(shù)，但其中一個(gè)非常關(guān)鍵的直接反應(yīng)燃燒火焰的參數(shù)就是爐
電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2013年2期2013-02-08
- 解析電除塵煙溫與粉塵特性的最佳結(jié)合點(diǎn)
00）解析電除塵煙溫與粉塵特性的最佳結(jié)合點(diǎn)郭 剛（福建龍凈環(huán)保股份有限公司，福建 龍巖 364000）分析了電除塵煙溫對(duì)粉塵特性的影響，以及煙溫對(duì)電除塵器效率的影響，從中找出煙溫調(diào)節(jié)與粉塵特性的最佳結(jié)合點(diǎn)。利用煙溫調(diào)節(jié)的理念，應(yīng)用余熱利用節(jié)能電除塵技術(shù)對(duì)電除塵器進(jìn)行提效改造，通過(guò)實(shí)例證明，這既可擴(kuò)大電除塵器適應(yīng)性和提高電除塵效率、滿足低排放要求，又可節(jié)省電煤消耗和降低電耗，具有環(huán)保與經(jīng)濟(jì)的雙重效益。電除塵器;煙溫調(diào)節(jié);粉塵比電阻;除塵效率1 引言電除塵器最
中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè) 2012年5期2012-11-22
- 臥式燃油燃?xì)鉅t爐膽傳熱計(jì)算方法的比較研究
的是確定爐膽出口煙溫。本文在對(duì)已有的臥式內(nèi)燃燃油燃?xì)忮仩t爐膽的傳熱計(jì)算公式進(jìn)行比較，提出適合加熱爐爐膽傳熱計(jì)算的方法和簡(jiǎn)化算法。1 已有的爐膽傳熱計(jì)算公式方法一：蘇聯(lián)《鍋爐機(jī)組熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法》中爐膛出口煙溫的計(jì)算公式為［5］：式中：Tll——理論燃燒溫度，K;δ0——黑體輻射常數(shù)，5.67 × 10-11kW/(m2.K4);F1——爐膛輻射受熱面積，m2;φpj——爐膛平均熱有效系數(shù);α1——爐膛系統(tǒng)黑度;φ——保熱系數(shù);Bj——計(jì)算燃燒消耗量 kg/
應(yīng)用能源技術(shù) 2012年7期2012-09-19
- 基于聲學(xué)測(cè)溫與最小二乘支持向量機(jī)的鍋爐爐膛灰污監(jiān)測(cè)方法
態(tài)下鍋爐爐膛出口煙溫，用最小二乘支持向量機(jī)獲得實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下鍋爐爐膛清潔時(shí)的潛在爐膛出口煙溫，運(yùn)用上述兩參數(shù)定義灰污特征參數(shù)來(lái)表征鍋爐爐膛整體灰污狀況。建立了監(jiān)測(cè)模型，從電廠采集數(shù)據(jù)對(duì)模型進(jìn)行了訓(xùn)練和驗(yàn)證，并對(duì)獲得的灰污特征參數(shù)進(jìn)行了分析，結(jié)果表明：基于聲學(xué)測(cè)溫和最小二乘支持向量機(jī)的鍋爐爐膛灰污監(jiān)測(cè)方法可以較準(zhǔn)確地實(shí)現(xiàn)電站鍋爐爐膛的灰污監(jiān)測(cè)，為爐膛的吹灰優(yōu)化打下了良好的基礎(chǔ)。爐膛出口煙溫；聲學(xué)測(cè)溫；最小二乘支持向量機(jī)；灰污特征參數(shù)；灰污監(jiān)測(cè)0 引言受熱面的
電力科學(xué)與工程 2012年7期2012-02-08
- 鍋爐特長(zhǎng)非冷式煙溫探針運(yùn)行故障處理
技術(shù)。特長(zhǎng)非冷式煙溫探針是在超超臨界機(jī)組雙切圓鍋爐里面運(yùn)用的一種煙溫測(cè)量?jī)x器，它在鍋爐點(diǎn)火升溫、升壓過(guò)程中發(fā)揮了重要的監(jiān)測(cè)作用。1 特長(zhǎng)非冷式煙溫探針概況1.1 特長(zhǎng)非冷式煙溫探針煙溫探針一般用在鍋爐過(guò)熱器或再熱器進(jìn)口的關(guān)鍵區(qū)域，以防止鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中管壁金屬過(guò)熱。它由1個(gè)內(nèi)含探測(cè)元件的槍管構(gòu)成，槍管借助行走箱伸入或退出爐膛以測(cè)量沿鍋爐寬度的爐膛煙氣溫度。為了測(cè)量爐膛內(nèi)各點(diǎn)的煙氣溫度，煙溫探針可停留在其行程上的每一個(gè)預(yù)定位置，通過(guò)位置指示儀顯示出電偶末端在爐
綜合智慧能源 2012年7期2012-01-26
- 沙角C電廠#2鍋爐氧量補(bǔ)償控制策略的改進(jìn)
“空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙溫平均值”作為判別參數(shù)，其補(bǔ)償邏輯的設(shè)計(jì)原則是:在一定負(fù)荷條件下，當(dāng)“空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙溫平均值”大于一定值或“10 min前、后的空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙溫差值”大于一定值時(shí)，即認(rèn)為鍋爐燃用的是易結(jié)焦煤種，需要進(jìn)行氧量補(bǔ)償。氧量補(bǔ)償邏輯如下:(1)實(shí)時(shí)計(jì)算煙溫差值。t時(shí)刻的煙溫平均值=t時(shí)刻的空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙溫各測(cè)點(diǎn)平均值(剔除壞點(diǎn)和不穩(wěn)定點(diǎn))，煙溫差值=t時(shí)刻的煙溫平均值－(t－10 min)時(shí)刻的煙溫平均值。(2)煙溫差值 ＜0.5℃且 t時(shí)
綜合智慧能源 2011年9期2011-09-04
- 高溫旋風(fēng)分離器耐火磚脫落原因及對(duì)策
至0,分離器出口煙溫由970℃急劇降至600℃,分離器內(nèi)部及出口水平段耐火磚急劇降溫,外部鐵護(hù)板與耐火磚膨脹不均而出現(xiàn)裂縫,導(dǎo)致耐火磚脫落。2.2 未設(shè)計(jì)固定裝置分離器筒體標(biāo)高24～34 m段為下錐體斜段,內(nèi)襯耐火磚重量分3層由底部托磚鐵支撐,斜段筒體原設(shè)計(jì)未進(jìn)行輔助加固,如底部耐火磚出現(xiàn)問(wèn)題損壞,則此層耐火磚及保溫磚因無(wú)支撐將全部脫落。2.3 托磚鐵變形托磚鐵固定在分離器筒體上,每塊托磚鐵強(qiáng)度靠上下3個(gè)支撐拉筋保持,支撐拉筋點(diǎn)受膨脹熱應(yīng)力作用,局部受力點(diǎn)
東北電力技術(shù) 2011年2期2011-08-15
- 1000 MW切圓燃燒鍋爐燃燒系統(tǒng)特點(diǎn)及煙溫偏差控制
計(jì)和運(yùn)行角度降低煙溫偏差等都是值得鍋爐技術(shù)人員研究的方向。徐州彭城電廠三期工程1000 MW超超臨界參數(shù)四角切圓燃燒塔式鍋爐，于2009年投產(chǎn)。設(shè)計(jì)煤種為晉中煙煤 (收到基低位發(fā)熱量:20 966 kJ/kg;干燥無(wú)灰基揮發(fā)分:35%)，校核煤種為徐州混煤 (屬煙煤，其低位發(fā)熱量:21 736 kJ/k，干燥無(wú)灰基揮發(fā)分:25%)。設(shè)計(jì)采用中速磨煤機(jī)一次風(fēng)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，煤粉燃燒器為四角布置、切向燃燒、擺動(dòng)式燃燒器。燃燒器共設(shè)置12層煤粉噴嘴，鍋爐配置
湖南電力 2010年1期2010-07-13